Способы повышения циклической прочности

Повышение циклической прочности

Физические основы явлений усталости еще не изучены в степени, позволяющей создать стройный расчет деталей на циклическую прочность. Отсутствие основополагающих фи­зических принципов заставляет идти по пути накопления экспериментальных данных, ко­торые не всегда позволяют произвести досто­верный расчет, тем более, что данные, полу­чаемые различными экспериментаторами, имеют большой разброс, а зачастую, вслед­ствие различия методики испытаний, несопо­ставимы и даже противоречивы. Из-за наслое­ния новых данных, введения поправочных коэффициентов, а также многообразия подле­жащих учету факторов расчетные формулы все более усложняются.

В этих условиях большое значение имеет по­нимание общих закономерностей циклической прочности. Осмысленное проектирование, ос­нованное на знании этих закономерностей, дает порой гораздо больше, чем расчет, и позволяет избежать ошибок, которые в по­следующем пришлось бы исправлять, напри­мер приемами упрочняющей технологической обработки.

Во многих случаях можно устранить перво­причину и добиться если не полного исключения циклических нагрузок, то хотя бы их уменьшения. Даже в машинах определенно циклического действия можно достичь значи­тельного уменьшения максимальных цикличе­ских напряжений и их амплитуды, а также смягчения динамичности нагрузки.

Одним из основных способов является по­вышение упругости деталей в направлении действия нагрузок и введение упругих связей между деталями, передающими и восприни­мающими нагрузку.

При циклическом крутящем моменте можно сгладить пики напряжений и, следовательно, уменьшить амплитуду цикла введением упру­гих муфт между деталями, воспринимающими крутящий, момент. Установка пружинных амортизаторов между валами и зубчатыми ко­лесами снижает пики напряжений в зубьях и делает работу зубчатых передач плавной и спокойной. Переход с подшипников качения на подшипники скольжения, например в шатунно-кривошипных механизмах, снижает пи­ки нагрузок благодаря амортизирующему дей­ствию масляного слоя. Работа, затрачиваемая на вытеснение масла из зазора в подшипниках, поглощает импульс действующих сил, что спо­собствует снижению нагрузок на механизм.

Другой способ заключается в снижении коэффициента амплитуды напряжений путем наложения постоянной нагрузки. Этот прием широко применяют в конструкции циклически нагруженных болтовых соединений, придавая болтам предварительную затяжку. При доста­точно большой затяжке удается практически полностью устранить циклическую составляю­щую и сделать нагрузку статической.

Во многих случаях возникновение высоких знакопеременных нагрузок связано с появле­нием резонансных колебаний в частях меха­низма. Этот опасный вид циклической нагруз­ки предотвращают с помощью демпферов (пружинных, маятниковых, гидравлических или фрикционных). Вибрации машин и агрегатов, являющиеся источниками знакопеременных на­грузок, устраняют или смягчают их подвеской на виброизолирующих и виброгасящих амор­тизаторах.

В ряде случаев полного или почти полного устранения циклических нагрузок можно до­стичь повышением точности изготовления де­талей и их опор. Примером может служить устранение статического и динамического дис­баланса быстровращающихся роторов, вызы­вающего переменные нагрузки в опорах и корпусах. Повышение точности изготовления зубьев колес (уменьшение погрешностей шага и толщины зуба, искажений, профиля и т. п.) устраняет циклические нагрузки, порождаемые этими погрешностями.

В случаях, когда не удается ликвидировать циклические нагрузки или снизить циклические напряжения, следует прибегать к специальным способам повышения сопротивления устало­сти.

Эти способы можно разделить на техноло­гические и конструктивные. В первом случае упрочнения достигают специальными приема­ми обработки, во-втором – приданием дета­лям форм, благоприятных для циклической прочности.

Источник

способ повышения циклической прочности деталей газотурбинных двигателей из жаропрочных сплавов на основе никеля

Изобретение относится к металлургии. Способ повышения циклической прочности деталей газотурбинных двигателей из жаропрочных сплавов на основе никеля включает нагрев детали выше 600 o C, но ниже температуры фазовых переходов и последующее интенсивное охлаждение нагретой детали со скоростью отвода теплоты, обеспечивающей достижение коэффициента теплоотдачи не менее (1,510 — 2,510)10 4 Вт/м 2 o C. Охлаждение может быть проведено жидкостью под давлением, причем давление может соответствовать 5-6 атм. Изобретение позволяет повысить усталостные характеристики газотурбинных двигателей. 2 з. п.ф-лы, 2 ил.

Формула изобретения

1. Способ повышения циклической прочности деталей газотурбинных двигателей из жаропрочных сплавов на основе никеля, включающий нагрев и последующее интенсивное охлаждение, отличающийся тем, что нагрев детали проводят выше 600 o С, но ниже температуры фазовых переходов, а последующее охлаждение нагретой детали осуществляют со скоростью отвода теплоты, обеспечивающей достижение коэффициента теплоотдачи не менее (1,5 10 — 2,5 10) 10 4 Вт/м 2 o С.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что охлаждение проводят жидкостью под давлением.

3. Способ по п.2, отличающийся тем, что охлаждение проводят жидкостью под давлением 5 — 6 атм.

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к области упрочнения деталей, изготовляемых их жаропрочных материалов, и может быть осуществлено на предприятиях, производящих газотурбинные двигатели.

В настоящее время для повышения усталостной прочности деталей из жаропрочных сплавов используются методы поверхностного пластического деформирования, в частности упрочнение микрошариками [1].

Эти методы основаны на деформационном упрочнении (наклепе) поверхностного слоя, следствием которого является наведение сжимающих остаточных напряжений. Однако при высоких температурах наклеп приводит к неблагоприятным последствиям в связи с тем, что он интенсифицирует процессы окисления и испарения некоторых легирующих элементов с поверхности, а также дораспад твердого раствора с последующим охрупчиванием поверхностного слоя. Кроме того, наклеп содействует резкому возрастанию диффузионной подвижности атомов, ускоряющей процессы возврата и рекристаллизации. По этим причинам в процессе эксплуатации относительно быстро теряется эффект упрочнения, что ограничивает срок службы деталей.

Известен способ модернизированной термообработки для повышения низкоциклической высокотемпературной усталостной прочности литейного никелевого сплава [2].

Цель изобретения — разработка такого способа формирования на поверхности детали благоприятного напряженного состояния, при котором практически исключается возникновение наклепа и эффект повышения сопротивляемости усталостному разрушению при высоких температурах проявляется только за счет благоприятного влияния остаточных напряжений сжатия.

Эта цель достигается тем, что в предлагаемом способе, заключающемся в нагреве любым методом поверхности детали до температуры начала термопластических деформаций с последующим интенсивным охлаждением, отличающийся тем, что создает большие градиенты температур на поверхности путем интенсивного охлаждения нагретых деталей жидкостью под давлением, причем температура нагрева детали значительно ниже фазовых переходов и структурных изменений.

При резком охлаждении в поверхностном слое возникают термопластические деформации, в результате которых после остывания детали возникают остаточные напряжения сжатия. При этом возникающие остаточные деформации не превосходят величины = 0,4 — 0,5% относительного удлинения. Однако, как это следует из теоремы Генки, они достаточны для формирования остаточных напряжений на уровне предела текучести упрочняемого материала. При упрочнении методами поверхностного пластического деформирования относительные деформации достигают величин = 10-15% и более.

Формирование остаточных напряжений в большей степени зависит от скорости отвода теплоты от упрочняемой поверхности, которая определяется коэффициентом теплоотдачи. При термоупрочнении жаропрочных сплавов он должен быть не ниже ( = 1,5 10 — 2,5 10) 10 4 Вт/м 2 o C, что достигается высоконапорным душевым охлаждением. При более низких коэффициентах = (1-3) 10 4 , которые характерны для хорошо циркулируемой проточной воды, наведение эпюры сжимающих остаточных напряжений возможно лишь на материалах, предел текучести которых не превышает величины т = 300 — 350 МПа.

На рис. 1 приведены значения коэффициента для жаропрочных сплавов в зависимости от давления, откуда следует, что необходимые значения могут быть получены только при давлении охлаждаемого душа P 4 атм.

На рис. 2 выполнено графическое построение, позволяющее определить остаточные напряжения, возникающие в зависимости от температуры нагрева, давления, толщины детали для жаропрочного сплава ЖС6-У. Номограмма построена на основании соответствующих аналитических решений. Как следует из рассмотрения этой номограммы толщина детали, особенно в области h = 0,5-2,0 мм имеет решающее значение при наведении остаточных напряжений необходимого уровня, формирование которых возможно при нагреве T600 o C и охлаждении душевым способом при P > 4 атм. Изложенное имеет немаловажное значение при упрочнении лопаток газовых турбин, у которых толщина выходных кромок h 1,0 мм.

В качестве иллюстрации эффективности предлагаемого способа ниже приводится результаты сравнительных исследований.

1. Усталостные испытания на плоских алитированных образцах из сплава ЖС6-У при асимметрии цикла равном m = 200 МПа и температуре испытания 900 o C после термоупрочнения на режиме: T = 750 o C, P = 5 атм, показали повышение предела выносливости на 50-60%.

2. Лопатки турбины из сплава ЖС6К-ВИ изготовленные литьем с направленной кристаллизацией после упрочнения на режиме T = 750 o C, P = 4 атм, испытанные при T = 20 o C на базе N = 210 7 циклов, показали повышение выносливости на 60% с -1 = 200 МПа до = 320 МПа.

3. Термоупрочнение лопаток на режиме: T = 600 o C, P = 5 атм, из сплава ЭИ437Б на базе N = 210 7 циклов показало повышение выносливости на 33% ( с -1 = 210 МПа до -1 = 280 МПа). После наработки в составе изделия в течение = 10000 ч предел выносливости исходных термоупрочненных лопаток увеличился до -1 = 300 МПа, т.е. вырос на 43%.

4. Остаточные напряжения, наведенные при термопластическом упрочнении при повышенных температурах, относительно устойчивы. Образцы из сплава ЖС6Ф упрочнялись микрошариками и термопластическим упрочнением. Испытания при T= 950 o C в среде аргона показали, что после упрочнения микрошариками исходные остаточные напряжения 0 = -1100 МПа через = 50 ч выдержки практически полностью релаксировали ( 0 = — 100 МПа ). Соответственно остаточные напряжения после термоупрочнения и выдержки в течение = 100 ч снизились с 0 = -800 МПа до 0 = -550 МПа, т.е. на 30%, оставаясь на этом уровне в дальнейшем.

Устойчивое напряженное состояние в процессе эксплуатации изделия в подповерхностном слое формирует зону переплетенных дислокаций, которая служит барьером против последующих дислокационных процессов, приводящих к образованию первоначальных очагов разрушения. По этой причине усталостные характеристики упрочненных деталей с течением времени могут даже возрасти.

Источники информации, принятые во внимание при экспертизе:
1. Н. Д. Кузнецов, В.И. Цейтлин. Эквивалентные испытания газотурбинных двигателей. — М.: Машиностроение, 1976, 210 с.

2. (JP56 — 3903A (Кавасаки Дзюкой К.К.), 27.01.81, C 22 F 1/10, C 22 C 19/03, C 22 C 19/05, реферат).

Источник

Вам также может понравиться

Ясень семена способ распространения

Ясень обыкновенный Fraxinus excelsior – так в ботанической

Ярлыки способы создания ярлыков ос windows

Создаем ярлыки на рабочем столе Windows Создаем ярлыки

Японское удобрение фуджима способ применения

Удобрения Фуджима Знаете потрясающее удобрение, палочка

Японский чай способ заварки

Технология заваривания японского чая Известно, что