Способы определения коэффициента избытка воздуха

Коэффициент избытка воздуха

Топливо для котельных агрегатов

Котельные установки с паровыми и водогрейными котлами и их компоновка

Вода для питания паровых и водогрейных котлов

Коэффициент избытка воздуха

Тепловой баланс котельных агрегатов

Как наебать еврея

Коэффициент избытка воздуха зависит от вида сжигаемого топ­лива, способа его сжигания, конструкции топки котла и принимается на основании опытных данных.

При сжигании топлива очень важно правильно регулировать поступление воздуха в топку котла .

Если воздуха в топку котла будет поступать мало, то кислорода не будет хватать для полного сгорания топлива, и часть горючих газов, образующихся в топке котла (например, окись углерода СО), и несгоревшие частицы угля будут уноситься с продуктами горения в дымовую трубу. Неполноту сгорания топлива можно заметить по появлению черного дыма из дымовой трубы. Очевидно, что такое сжигание вызывает излишнюю трату топлива.

Чтобы обеспечить полное сгорание кускового топлива, практически приходиться подавать воздуха в топку в несколько раз больше, чем требуется по расчету (например, в полтора раза). Но чрезмерный избыток воздуха в топке котла недопустим, так как много тепла при этом тратится на нагревание излишнего воздуха перед его подачей в топку котла, а также много тепла уносится в дымовую трубу.

Действительное количество воздуха, необходимое для полного сгорания 1 кг топлива, должно быть несколько большим теоретиче­ского, так как при практическом сжигании топлива не все количе­ство теоретически необходимого воздуха используется для горения топлива; часть его не участвует в реакции горения в результате не­достаточного перемешивания воздуха с топливом, а также из-за того, что воздух не успевает вступить в соприкосновение с углеродом топлива и уходит в газоходы котла в свободном состоянии. Поэтому отношение количества воздуха, действительно подаваемого в топку котла, к теоретически необходимому называют коэффициентом избытка воздуха в топке

где V _в д — действительный объем воздуха, поданного в топку котла на 1 кг топлива,

V _в ° — теоретический объем воздуха,

Пример 10. Определить действительно необходимое количество воздуха для сжигания 1 кг топлива и полный, объем дымовых газов при сжигании твердого топлива с составом (С р =52,1%; Н р =3,8%; S р ₄=2,9%; N р =1,1%; О р =9,1%) , данным в Примере 5 (см. ссылку Теоретический объем воздуха и дымовых газов). Коэффициент избытка воздуха в топке котлаαт = 1,4.

В действительный объем водяных паров при избытке воздуха больше единицы входят водяные пары, поступающие с избыточным воздухом в количестве 0,0161· V_в° · (α – 1) м³/кг.

Действительный объем водяных паров, м³/кг (см. формулу 35)

Полный объем дымовых газов, м3/кг, получающийся при сгорании 1 кг топлива (см. формулу 36):

Объем водяных паров при α = 1,4 по формуле (35)

V°н₂о = 0,69 + 0,0161·5,03· (1,4 — 1) = 0,72 м³/кг.

Полный объем дымовых газов по формуле (36)

V_г = 0,99 + 3,98 + 0,62 + 0,72 = 6,31 м³/кг.

При работе топок всех видов необходимо постоянно наблюдать за исправным ведением топочных процессов по контрольно-измери­тельным приборам. На экономичность работы котельной установки значительное влияние оказывают потери тепла от химической не­полноты сгорания топлива. Величина потерь зависит в основном от количества воздуха, поступающего в топку.

Для поддержания нормального горения нужно подводить возду­ха в топку столько, сколько требуется для полного сгорания топлива, что достигается постоянным контролем за составом дымовых газов. Наиболее важно определение содержания в дымовых газах двуокиси и окиси углерода.

В случае неполного сгорания при недостатке воздуха в составе уходящих газов из топки котла будут углеводороды, окись углерода СО, а иногда и чистый водород Н, а при чрезмерном избытке воздуха создаются условия для удаления из топки котла несгоревших летучих го­рючих веществ и уноса частичек твердого топлива. Поэтому при эксплуатации топки следует сводить неполноту сгорания к возмож­ному минимуму. Как правило, котельный агрегат работает или при полном сгорании, или с незначительной химической неполнотой сгорания.

При присосе холодного воздуха в газоходы котла экономичность его работы снижается, поэтому персонал, обслуживаю­щий котлоагрегат, должен постоянно следить за исправностью обмуровки, плотным закрытием заслонок, дверок, гляделок и пр.

Источник

Методы определения качества смеси, поступающей в отдельные цилиндры

Совершенствование распределения смеси в двигателях, как правило, проводится на основании экспериментальных исследований. Для решения этой задачи прежде всего необходимо располагать методами определения коэффициента избытка воздуха в отдельных цилиндрах, а также методами оценки качества топлива, получаемого цилиндрами.

К экспериментальным, методам исследования неравномерности распределения смеси предъявляются высокие требования. Эти методы должны предусматривать, чтобы изменения, вносимые в конструкцию двигателя, особенно такие, которые могут нарушить условия образования горючей смеси, были минимальными. Методы должны обеспечивать получение не только качественной картины, но и достаточно точной количественной оценки неравномерности распределения смеси по цилиндрам и, наконец, при этом они не должны быть чрезмерно трудоемкими. Удовлетворить одновременно всем этим требованиям трудно, поэтому до настоящего времени нет единого общепринятого метода исследования.

Методы определения коэффициента избытка воздуха в отдельных цилиндрах

При исследовании распределения смеси применялись самые разнообразные способы определения коэффициента избытка воздуха в отдельных цилиндрах и степени количественной неравномерности распределения смеси по цилиндрам. Все они могут быть условно разделены на три основные группы.

К первой группе относятся способы, основанные на получении проб не сгоревшей смеси из впускных патрубков или из цилиндров с последующим разделением и измерением топлива и воздуха в отобранной пробе. Эти способы не нашли распространения, так как оказались сложными и в то же время не давали необходимой точности.

Наибольшее распространение получили способы второй группы, основанные на зависимости химического состава продуктов сгорания от состава горючей смеси. На этом принципе разработаны способы определения состава смеси в цилиндре как по результатам анализа продуктов сгорания на все основные компоненты, так и по результатам частичного газового анализа.

К третьей группе относятся способы, при которых используют связь между коэффициентом избытка воздуха в смеси и параметрами рабочего процесса в цилиндре. В качестве таких параметров предлагались: максимальное или среднее давление цикла; скорость нарастания давления при сгорании; время сгорания; температура газов в цилиндре или на выпуске; цвет пламени в цилиндрах или выпускных патрубках и т. д. Из всех этих способов нашел распространение лишь метод, предложенный Рабецаном и Калмаром, с использованием связи между составом смеси и температурой сгорания.

Определение коэффициента избытка воздуха в цилиндре по данным анализа продуктов сгорания

Для определения неидентичности состава смеси в цилиндрах двигателя производятся отбор и анализ проб продуктов сгорания из всех цилиндров. Большинство исследователей производили отбор проб из выпускных патрубков через специальные трубки [7, 13, 14]. Газоотборные трубки размещались непосредственно после выпускных клапанов, причем их приемные отверстия находились в таком положении, чтобы можно было использовать скоростной напор газов, вытекающих из цилиндра.

Иногда газоотборные трубки выполнялись с водяным охлаждением.

При недостаточной длине патрубков, отводящих газы от отдельных цилиндров в общий коллектор, возможно изменение состава пробы в результате попадания продуктов сгорания из соседних цилиндров. Для исключения такой ошибки может применяться отбор продуктов сгорания из цилиндров или выпускных патрубков с помощью стробоскопических клапанов. С этой целью используются стробоскопические клапаны с гидравлическим, электромагнитным или механическим управлением [10, 12]. При отборе проб из цилиндров, для того чтобы не делать дополнительных отверстий в головке блока, отборочные клапаны часто совмещают со свечой зажигания [9].

Была также предпринята попытка осуществить непрерывный отбор смеси из цилиндра через калиброванное отверстие [16]. В этом случае в пробу попадают не только продукты сгорания, но и свежая смесь. Поэтому перед анализом необходимо производить дожигание свежей смеси и продуктов неполного сгорания в присутствии добавочного окислителя.

До настоящего времени этот способ не получил распространения.

Составление баланса вещества до и после сгорания позволяет при известном элементарном составе топлива, по данным химического анализа продуктов сгорания однозначно определить коэффициент избытка воздуха в горючей смеси. Для случая полного сгорания топлива, а также неполного сгорания с недогоранием в виде СО, Н₂ и СН₄ коэффициент избытка воздуха в горючей смеси может быть определен по формуле проф. Е. К. Мазинга:

α =	0,21N2	,
	(0,79 + β) (СO2 + СО + СН4)

где N₂, CO₂, СО и СН₄ — объемные доли соответствующих компонентов в сухих продуктах сгорания;

β — характеристика топлива.

Характеристика топлива определяется по формуле

где Н, О и С — весовые доли водорода, кислорода и углерода в топливе.

Если в продуктах неполного сгорания может находиться также сажа, следует использовать формулу С. Е. Лебедева:

α =	0,21 (1 — φ)N2	,
	(0,79 + β) (СO2 + СО + СН4)

где φ — доля углерода, выделившегося в виде сажи.

Величина φ определяется не непосредственным анализом, а по балансу вещества:

φ = 1 — β	CO2 + CO + CH4	,
	N2 — 0,79 + 0,395 (CO +3H2 + 4CH4)

Если в продукты сгорания попадает значительное количество не сгоревших углеводородов, то перед химическим анализом необходимо производить дожигание пробы в присутствии дополнительного окислителя, например кислорода. В этом случае соотношение топлива и воздуха в горючей смеси может быть определено по соотношению абсолютных количеств углерода и азота в пробе продуктов сгорания с учетом относительного содержания углерода в исходном топливе и азота в воздухе [16].

Определение коэффициента избытка воздуха по данным полного химического анализа продуктов сгорания является достаточно трудоемким процессом. Средняя погрешность этого метода лежит в пределах 3%. Основные ошибки при определении коэффициента избытка воздуха могут возникать в связи с несоответствием пробы среднему составу продуктов сгорания в цилиндре, недостаточной точностью определения элементарного состава топлива и погрешностями химического анализа продуктов сгорания. Определенная ошибка может быть также связана с попаданием в отдельные цилиндры топлива с различным элементарным составом. Однако, как показали опыты, эта ошибка невелика [9].

Особое внимание должно быть уделено точности определения компонентов продуктов сгорания. На рис. 28 показана предельная относительная ошибка в определении коэффициента избытка воздуха по составу продуктов сгорания при использовании формул Е. К. Мазинга и С. Е. Лебедева для случая, когда элементарный состав топлива известен точно, а химический анализ определяет компоненты продуктов сгорания с абсолютной погрешностью не выше ±0,1% [8]. Даже такая относительно высокая точность анализа дает существенную ошибку в определении а. Этот пример подтверждает, что при малой вероятности появления сажи в продуктах сгорания для определения а следует пользоваться формулой Е. К. Мазинга, дающей меньшую ошибку.

Рис. 28. Предельная относительная ошибка δα в определении состава горючей смеси по анализу продуктов сгорания: 1 — при использовании зависимости С. Е. Лебедева; 2 — при использовании зависимости проф. Е. К. Мазинга

Опыты, которые провели Д’Аллева и Ловелл на нескольких двигателях и при разных режимах работы, показали, что состав продуктов сгорания непосредственно определяется соотношением топлива и воздуха в горючей смеси. Поэтому коэффициент избытка воздуха в свежей смеси можно определить по содержанию в продуктах сгорания какого-либо одного или нескольких компонентов, например, СО₂ и О₂ и т. д. Это позволяет широко применить при исследовании распределения смеси автоматические газоанализаторы [1]. На этом же принципе построена и работа различных альфаметров. Однако теоретически определить состав продуктов сгорания по составу свежей смеси, особенно при α 3 , на каждом режиме двигатель должен был работать 6 — 8 ч. При необходимости эта установка могла быть использована и для определения коэффициента избытка воздуха в цилиндре. В этом случае необходимо лишь дополнительно измерить количество воздуха, выходящего из адсорбера 5. Однако более надежным Донауэ и Кент считали определение коэффициента избытка воздуха поданным полного компонентного анализа продуктов сгорания из каждого цилиндра.

Описанный способ определения качества топлива в отдельных цилиндрах достаточно сложен. Длительность и трудоемкость этого способа могут быть несколько снижены, если применить современные методы анализа (хроматография, масс-спектрометрия и т. д.), для которых нужны отбираемые пробы меньшей величины.

Рис. 31. Схема установки для выделения топлива из проб горючей смеси [10]

В некоторых случаях оценку качественной неравномерности распределения смеси проводят при безмоторных испытаниях двигателя. При этом используют либо двигатель, прокручиваемый от постороннего источника, либо макет двигателя без поршневой группы и коленчатого вала, устанавливаемый на специальный стенд. В последнем случае впускные клапаны двигателя приводятся в действие от распределительного вала, вращаемого электродвигателем. Выпускные клапаны постоянно закрыты. Воздух просасывается через двигатель с помощью вакуумного насоса. Расход воздуха регулируется дроссельными заслонками. В установке должен быть предусмотрен регулируемый подогрев впускной трубы и головки блока цилиндров. В патрубках, по которым воздух отсасывается из отдельных цилиндров, устанавливаются центробежные уловители жидкой фазы топлива. Собираемое в уловителях топливо отводится в мерные ловушки.

В ловушках такой установки скапливаются лишь наиболее тяжелые фракции топлива. Испарившиеся более легкие фракции топлива, распределение которых по цилиндрам также может происходить неравномерно, уносятся вместе с воздухом. Для их улавливания приходится вводить сложные конденсационно-адсорбционные устройства. Из-за большого расхода смеси через установку эти устройства получаются громоздкими. Поэтому подобные установки применимы главным образом при изучении распределения наиболее тяжелых фракций топлива. Безмоторные испытания в отличие от моторных позволяют анализировать не отдельные пробы смеси, отобранные из цилиндра, а всю смесь целиком. Поэтому исключаются погрешности, связанные с несоответствием состава пробы среднему составу смеси в цилиндре.

Вместе с этим условия образования горючей смеси в установках, подобных описанной, как по температурным режимам, так и по пульсационным явлениям существенно отличаются от условий образования горючей смеси в нормально работающем двигателе. Несколько более близкие к действительности результаты могут быть получены, если использовать полностью комплектный двигатель, приводимый в движение от постороннего источника. В этом случае отпадает также необходимость в специальном вакуум-насосе для просасывания воздуха через двигатель. Однако в такой установке отделение топлива приходится проводить после прохода смеси через выпускной клапан, когда топливо уже достаточно полно испарено. Последнее вызывает необходимость в еще более сложной разделительной аппаратуре.

Определение качественной неравномерности состава смеси с помощью меченых атомов и трассирующих присадок

Меченые атомы открывают большие возможности для исследования качественной неравномерности распределения смеси по цилиндрам. Один из компонентов топлива «метится» таким образом, чтобы при его сгорании образовался продукт, отличный от других продуктов сгорания и концентрация которого могла быть измерена. В качестве меченых атомов использовались изотопы водорода (дейтерий и тритий) и изотоп углерода С₁₄ [9]. Купер, Кортни и Холл рекомендуют использовать тритий, так как он позволяет более точно определить содержание меченых продуктов в отобранных пробах. При этом ими была применена следующая методика.

Пробы продуктов сгорания брались из цилиндров в конце рабочего хода через стробоскопические клапаны. Вода из отобранных проб конденсировалась в трехвитковых спиральных трубках из нержавеющей стали, охлаждаемых сухим льдом. Сцинтилляционные счетчики определяли концентрацию трития в собранной воде. При работе с радиоактивными изотопами, например, такими, как тритий, требуются специальные меры защиты. В этом отношении выгоднее было бы использовать вместо трития стабильный нерадиоактивный изотоп водорода — дейтерий. Однако при этом резко усложняется методика проведения эксперимента и увеличивается его трудоемкость.

Учитывая трудности, встречающиеся при работе с радиоактивными веществами, следует считать перспективным использование нерадиоактивных трассирующих присадок. В этом случае в топливо должно вводиться химическое соединение, сходное по своей испаряемости с определенной фракцией топлива или присадкой, а затем определяться концентрация продуктов сгорания этого соединения в общих продуктах сгорания. До настоящего времени, однако, не удалось подобрать таких соединений, которые не нарушали бы работу двигателя и продукты сгорания которых полностью выносились из цилиндров и легко определялись в выпускных газах двигателя [9].

Определение концентрации присадок в топливе по цилиндрам

Помимо указанных выше общих методов оценки качественной неравномерности горючей смеси широко применяется метод определения концентрации присадок в топливе путем анализа проб продуктов сгорания, взятых из цилиндров [10, 13, 16]. Наиболее полно разработаны способы определения распределения по цилиндрам антидетонаторов. Методика оценки распределения таких присадок, как выносители антидетонаторов и фосфорные добавки против калильного зажигания, разработана значительно слабее. Практически распределение двух последних присадок изучалось только с помощью меченых атомов.

Особая трудность при определении распределения присадок по цилиндрам связана с тем, что концентрация присадок в исходном топливе очень мала (как правило, не более 0,1 — 0,2%). В связи с этим точность получаемых результатов обычно бывает невысокой.

Так например, Донауэ и Кент при исследовании распределения ТЭС по цилиндрам отбирали и анализировали не сгоревшую смесь, используя описанную выше конденсационную установку. При этом они обнаружили лишь 72% антидетонатора от всего количества антидетонатора, введенного в топливо.

Даунз исследовал распределение ТЭС по цилиндрам с помощью химического анализа продуктов сгорания,, взятых из выпускных патрубков отдельных цилиндров [13]. Свинец, обнаруженный в продуктах сгорания, суммировался со свинцом, собранным вместе с отложениями с поверхностей камер сгорания. При этом удавалось определить не более 70% ТЭС от всего введенного в двигатель количества.

Учет свинца, откладывающегося на поверхностях впускного тракта и наружных поверхностях клапанов, а также ТЭС, растворенного в масле, позволил повысить количество определяемого ТЭС всего лишь до 81% от введенного.

Методика, примененная Даунзом, оказалась очень трудоемкой. За 18 месяцев исследований Даунзу удалось получить общую картину распределения ТЭС по цилиндрам всего на семи режимах работы двигателя.

Точность определения присадок в пробах, очевидно, может быть повышена в результате применения современных методов анализа, таких как нейтронно-активациойный анализ, масс-спектррметрия и т. д.

При определении неравномерности распределения антидетонатора по цилиндрам может быть применен метод, в основу которого положено определение эффекта от применения антидетонатора для каждого из цилиндров двигателя [2]. Склонность каждого цилиндра к детонации, при прочих равных условиях, определяется октановым числом попадающего в него топлива, а октановое число топлива зависит от концентрации в нем антидетонатора. В реальных условиях склонность двигателя или отдельных его цилиндров к детонации оценивается величиной угла опережения зажигания θ_н.д, соответствующего началу детонации. Следовательно, по величине изменения угла опережения зажигания θ_н.д, соответствующего началу детонации в каждом отдельно взятом цилиндре при переводе питания двигателя с топлива без антидетонатора на то же топливо, но с добавкой антидетонатора, можно определить количество антидетонатора в топливе, попадающем в данный цилиндр. При этом предполагается:

а) одинаковое изменение концентрации антидетонатора в топливе, попадающем в цилиндры, во всех цилиндрах двигателя будет вызывать одинаковое изменение угла опережения зажигания, соответствующего началу детонации;

б) при изменении концентрации антидетонатора в исходном топливе степень неравномерности распределения антидетонатора по цилиндрам не изменяется.

Рассмотрим порядок проведения оценки распределения антидетонатора по цилиндрам этим способом.

Двигатель оборудуется двойной системой зажигания, позволяющей изменять угол опережения зажигания в любом из цилиндров в то время, как в остальных цилиндрах опережение зажигания остается постоянным. Примерная схема такой системы зажигания показана на рис. 32.

Рис. 32. Схема двойной системы зажигания для определения угла опережения зажигания, соответствующего началу детонации в отдельных цилиндрах: I — основная система зажигания; II — дополнительная система зажигания; ВЗ — выключатель зажигания; КЗ — катушка зажигания; Р — прерыватель-распределитель; 1 — аккумуляторная батарея; 2 — переключатель высокого напряжения; 3 — индукционный датчик момента зажигания; 4 — переключатель датчиков

Для того чтобы исключить ошибки, связанные с различной приемистостью отдельных фракций топлива к антидетонатору, в качестве базового топлива следует использовать специальные смеси, соответствующие по испаряемости стандартному бензину, но с одинаковой приемистостью всех фракций к антидетонатору. Однако создание таких смесей представляет определенные трудности. Поэтому практически в качестве базового топлива используют смесь нормального гептана и эталонного изооктана, которая не фракционируется во впускном тракте. При этом, конечно, приходится принимать допущение, что изменение испаряемости базового топлива не влияет на степень неравномерности распределения антидетонатора. Как показали опыты, такое допущение достаточно справедливо для антидетонаторов с высокой температурой кипения [9]. Двигатель при работе на исходном топливе без антидетонатора выводится на заданный режим (положение дроссельной заслонки и число оборотов двигателя постоянны) и карбюратор регулируется на переобогащенный состав смеси. При этом расходе топлива последовательно определяются величины θ_н.д для каждого цилиндра. Путем постепенного обеднения смеси, подаваемой карбюратором, и нахождения величин θ_н.д для всех цилиндров при каждой регулировке определяются минимальные величины θ_н.д в каждом цилиндре, что соответствует определению θ_н.д при одинаковых значениях α во всех цилиндрах. Такой порядок эксперимента позволяет исключить влияние различия коэффициента избытка воздуха по цилиндрам. Затем двигатель переводится на питание тем же топливом, но с определенной добавкой антидетонатора, и повторяется описанный цикл измерений. Аналогичные испытания повторяются при нескольких концентрациях антидетонатора. По результатам опытов строится график (рис. 33), у которого по оси абсцисс откладывается значение концентрации антидетонатора в исходном топливе (С_дв), а по оси ординат — изменение минимального угла опережения зажигания, соответствующего началу детонации в каждом цилиндре при переводе двигателя с питания чистым топливом на топливо с данной концентрацией антидетонатора (Δθ_н.д). Опыт показывает, что обычно имеется определенный диапазон изменения концентрации антидетонатора в исходном топливе, в котором сохраняется линейная зависимость между θ_н.д.i и С_дв. Если предположить равенство наполнения отдельных цилиндров, то это позволяет использовать простые зависимости для определения неравномерности концентрации антидетонатора в топливе, поступающем в цилиндры двигателя. При определении степени неравномерности распределения антидетонатора практически поступают следующим образом. На первичном графике проводится горизонтальная линия, соответствующая такому значению Δθ_н.д.о, при котором для всех цилиндров еще сохраняется линейная зависимость Δθ_н.д.i = f(C_дв). Точки пересечения горизонтали с кривыми Δθ_н.д.i = f(C_дв) для каждого цилиндра дают на оси абсцисс соответствующие значения С_дв.i. В то же время, согласно первому допущению, эти точки пересечения будут соответствовать одинаковой концентрации антидетонатора в топливе по цилиндрам. Поэтому степень неравномерности распределения антидетонатора по цилиндрам может быть определена по выражению

где n — число цилиндров.

По величинам степени неравномерности легко определить концентрацию антидетонатора в топливе по цилиндрам при любом принятом значении концентрации антидетонатора в исходном топливе С_исх:

Рис. 33. График для определения концентрации антидетонатора в топливе по цилиндрам: 1 и i — изменение угла опережения зажигания, соответствующего началу детонации в 1 и i-м цилиндрах

Если на кривой Δθ_н.д = f(С_дз) отсутствует участок с линейной зависимостью, для определения степени неравномерности распределения антидетонатора необходимо предварительно экспериментально, получить тарировочную зависимость Δθ_н.д.i= f(С_i) на одном из цилиндров двигателя.

Преимуществами описанного метода являются простота необходимого оборудования и малая трудоемкость опытов. При этом, как показывает практика, методика обеспечивает получение данных, необходимых при совершенствовании распределения антидетонатора по цилиндрам двигателя.

Рис. 34. Фоторегистрация и графическая интерпретация движения смеси во впускной трубе, выполненной из прозрачного материала (опыты Кларка)

В некоторых случаях при исследовании причин неравномерного распределения смеси по цилиндрам можно ограничиться получением лишь общей картины движения жидкой фазы топлива, находящейся во впускной трубе, не стремясь к точной оценке количества топлива, попадающего в отдельные цилиндры. Большую помощь при этом могут оказать такие способы, как наблюдение явлений, происходящих во впускных трубах, выполненных из прозрачных материалов [4, 11, 15], и улавливание жидкой пленки, текущей по стенкам трубопровода. Наблюдение процессов в трубопроводах с прозрачными стенками при стробоскопическом освещении позволяет представить характер и направление движения потока жидкой фазы топлива. Для большей наглядности топливо подкрашивают, а также производят фотографирование или скоростное кинематографирование движения потока смеси. На рис. 34 показаны фотография, выполненная при исследовании Кларком движения смеси в прозрачной впускной трубе, и графическая интерпретация явлений, происходящих во впускном тракте.

Рис. 35. Ловушки для сбора пленки жидкого топлива со стенок впускной трубы: 1 — патрубок впускной трубы; 2 — кольцо пленкосборника; козырек улавливающий пленку; 4 — трубка, отводящая пленку в мерный сосуд; 5 — уплотняющие прокладки; 6 — трубки водяного охлаждения; 7 — заглушки; 8 — трубка, балансирующая давление в мерном сосуде и впускной трубе [6, 11]

При необходимости определения количества пленки, текущей по стенкам впускной трубы, ее улавливают специальными кольцами-вставками. Конструкции пленко-уловителей могут быть различными [3, 6, 11, 15]. На рис. 35 изображены две конструкции колец для улавливания пленки.

Уловитель, изображенный на рис. 35, а, состоит из охлаждаемого водой кольца со специальным карманом с козырьком, направленным против потока смеси. Карман занимает только часть окружности. Последовательно поворачивая кольцо уловителя на определенный угол, можно не только определить общее количество жидкой пленки на стенках трубы, но и уточнить направление движения основного потока пленки топлива. Уловители такого типа требуют значительного перепада давлений между трубой и мерной ловушкой.

В уловителе, показанном на рис. 35, б, жидкая часть топлива оседает на стенках канавки благодаря местному расширению канала и снижению скорости потока в зоне кольца уловителя. Топливо стекает по кольцу в нижнюю часть, из которой по трубке самотеком попадает в мерную ловушку. Ловушка с помощью второй трубки связывается с верхней частью кольца или зоной трубопровода, где давление несколько ниже, чем в кольце.

Источник